Design af elektrisk sædehejsesystem
Sædeens forlygte: 30mm-50mm
Sæde baglygte: 30mm-45mm
Løfteevne på forsiden af sædet: 120 kg
Sæde baglæns løfteevne: 120 kg
8.1 programvalg
Ved konstruktionen af sædets øvre og nedre løftesystem vælges en skruemekanisme, det vil sige, at motoren er decelereret af snekkegearet, hvorefter en dorn indsættes i ormen, og ormhjulet driver stigningen og dornens fald for at realisere justeringen af sædets op og ned bevægelse.
Skruemekanismens egenskaber:
1) Da møtrikken kun kan flyttes med en ledning, når skruen roterer en tur, og ledningen kan laves, kan skruemekanismen bruges som justeringsmekanisme, hvor der kræves et stort reduktionsforhold i maskinen, og skruemekanismen anvendes. Mekanismen gør det lettere at forenkle drevet.
2) Da skruemekanismen har et stort reduktionsforhold, når et lille drejningsmoment påføres det aktive element, kan der opnås et stort tryk på det drevne element, det vil sige, at skruemekanismen har en stor mekanisk fordel og således egnet til brug i stik og presser.
3) Valg af en passende helixvinkel kan være en selvlåsende funktion af skruemekanismen. For eksempel har løfteskruen på plankens arbejdsbord selvlåsende egenskab, således at arbejdsbordet ikke kan forhindres i at falde på grund af sin egen vægt, og sædets løft er mere. Skal være selvlåsende.
Desuden har skruemekanismen fordelene ved simpel struktur, stabil transmission og ingen støj. Manglerne i skruemekanismen er hovedsagelig den lave effektivitet af glideskruen, især effektiviteten af den selvlåsende skruemekanisme er mindre end 50%.
8.2 Skrue design beregning
Skruen kan være lavet af A5, A6 eller 35-45 stål. Når der anvendes højkvalitets carbonstål, er der behov for varmebehandling for at øge slidstyrken på tråden. Skruen er for det meste trapezformet gevind.
Når skruen hæves til den høje position, er kraften den mest ugunstige. Skruen er en trykstang og udsættes for tryk og drejningsmoment. Derfor beregnes tråden i henhold til trykstyrke, stabilitet og selvlåsende forhold.
8.2.1 Beregning af kompressionsstyrke
Når skruen virker, udsættes den for både tryk og drejningsmoment. For at forenkle beregningen kan kun effekten af trykket registreres, og den krævede reducerede kompressionsspænding anvendes. Skruens kompressionsspænding og styrkeforhold er:
Hvor: d1 - skrue inde i mm
Q - Total aksial kraft, der virker på tråden N
Fordi sædehejsekapaciteten er 120 kg, er tyngdekraften, der virker på en af de to skruer, 120/2 * 10 = 600 N
[σ] - Kræver kompressionsspænding, som kan være 5 ~ 8KN / mm for kulstofstål
I substitutionstypen, tilgængelig
D1 vælger standard gevind 8mm.
8.2.2 Beregning af stabilitet
Når skruen er i højeste position, kan den betragtes som den nedre ende fast, den øvre ende er fri, og diameteren er d1. Kontrolpunktet kender sin slutkoefficient μ = 2, og dets stabilitet kan kontrolleres med følgende formel: nsc = Qc / Q≥ Ns
Hvor: scn - Beregningssikkerhedsfaktoren for skruestabilitet
Qc - skruens kritiske tryk
Ns - design sikkerhedsfaktor for skruestabilitet
Konstruktionssikkerhedsfaktoren for skruestabilitet ns kan være 3 ~ 5, så ns = 4, og skruens kritiske belastning Qc skal beregnes med forskellige formler afhængigt af skruens fleksibilitet som λ = μL / ρ (hvor L er Den beregnede styrke af skruen, idet sædets løftehøjde er 40 mm, girationsradiusen af tværsnittet af ρ-skruen, ρ = d1 ÷ 4 = 2 mm, λ = 2 × 40 ÷ 2 = 40
Fordi 40λ = mindre end 100, materialet er 45 stål, styrke grænsen σ≥48k / cm2, tage
Endvidere er nsc = Qc / Q ≥ ns = 600, så skruen har god stabilitet.
8.2.3 Regnskab for selvlåsende evne
Fordi den selvlåsende tilstand er sådan, at den har en pålidelig selvlåsende evne, skal i det mindste spiralvinklen på løftet være mindre end 1 grad af den ækvivalente friktionsvinkel. Den ækvivalente friktionskoefficient fv = 0,08 ~ 0,1. Den tilsvarende ækvivalente friktionsvinkel bør være
8.2.4 parametre
Tjek den mekaniske designhåndbog Tabel 3-8, de grundlæggende dimensioner af trapezidtråden:
Nominel diameter d 8
Pitch p 2
Ekstern gevinddiameter d3 5.5
Indvendig diameter af indvendig / ydre gevind D2 / d2 7
Indvendig gevinddiameter D4 8.5
Indvendig gevinddiameter d4 6
8.3 Højdejustering motorvalg
8.3.1 Valgparametre
Ifølge kravene er sædets højde 40 mm, den tid, der kræves for hele bevægelsen, er 8s, og sædets løftehastighed er v = s / t = 5mm / s.
8.3.2 Moment på skruen
Den aksiale kraft Q af skruen er tidligere beregnet i overensstemmelse med formlen:
8.3.3 Beregning af motorens drejningsmoment
M elektricitet * i * η = M wire
Her er reduktionsforholdet mellem orm og ormhastighed 62, og transmissionseffektiviteten er 0,8.
M elektricitet = 119g × cm
Da motoren er en 2-akse udgangsmotor med sz-serien, er drejningsmomentet:
M total = 2M elektricitet = 290g × cm = 0.290g × m
For økonomisk bekvemmelighed er motoren med samme design som systemet valgt til at opfylde det krævede drejningsmoment.
8.3.4 Kontrol af det valgte motormoment
Ifølge formlen:
Hvor: Td - udgangsmoment af elektrisk aksel Nm
T1 - Arbejdshjulets indgangsmoment, som er lig med momentet T på turbinen
Formlen er deformeret som følger:
Gennem ovenstående beregninger indikeres det, at den valgte motor er tilfredsstillende, så motoren i den vandrette bevægelige del er en permanent-magnet-type to-akse udgangsmotor med 45sz01-typen.
Tjek "Kombineret Kina Maskindesign Industri Standard Sammensætning • Gear og Gear Transmission Volume (Nederst)" SWL Worm Gear Lift Form, Parametre og Dimensioner, JB / T8809-1998. Vælg SWL2.5 baseret på motorhastighed, effekt og løftehastighed.
De relevante parametre er som følger:
Maks. Løfteevne: 25KN
Maksimal trækkraft: 25KN
Worm gear ratio 24: 1
Ormestrejning pr. Omdrejning: 0.250mm
Maksimal forlængelse af skruen under spændingsbelastning: 1500 mm
Maksimal tilladelig effekt: 0,55Kw
Generelt forhold total effektivitet: 23%
Smøreoliemængde: 0,1 kg
Vægt uden slagtilfælde: 7,3 kg
Vægt pr. Orm af orm: 0,45 kg
Bemærk: 1. Den maksimale tilladte effekt er parameteren under forudsætning af, at omgivelsestemperaturen er 20 ° C og arbejdets varighed er 20% / h.
